ВЕНИАМИН МАРКУЦ      
Девиз моей компании
кандидат технических наук
(Ph.D.)
DOCTOR OF SCIENCE, HONORIS CAUSA of Academy of Natural Histo-ry
профессор РАЕ
в энциклопедии
биографические данные и фото
выдающихся ученых и специалистов России

РАСЧЁТ ОСАДОК, ПРОЧНОСТИ И УСТОЙЧИВОСТИ НЕОДНОРОДНЫХ ОСНОВАНИЙ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ НА СЛАБЫХ ГРУНТАХ ПРИ СЛОЖНОМ ОЧЕРТАНИИ ЭПЮРЫ ДАВЛЕНИЯ


РАСЧЁТ  ОСАДОК,  ПРОЧНОСТИ  И  УСТОЙЧИВОСТИ  НЕОДНОРОДНЫХ  ОСНОВАНИЙ  СТРОИТЕЛЬНЫХ  КОНСТРУКЦИЙ  НА  СЛАБЫХ  ГРУНТАХ  ПРИ  СЛОЖНОМ  ОЧЕРТАНИИ  ЭПЮРЫ  ДАВЛЕНИЯ

 

(публикуется с незначительными изменениями по тексту 1988 – 1990 г.г.)

 

ТЮМЕНЬ

1988 г.       

     ©   Расчёт осадок неоднородных оснований строительных конструкций при сложном очертании эпюры давления

В. Маркуц  2010 г.

 Все права защищены Законом Об Авторском праве и смежных правах в ред. Федеральных законов от 19.07.1995 N 110-ФЗ,  от 20.07.2004 N 72-ФЗ

Статья 48. Нарушение авторских и смежных прав: Незаконное использование произведений, изготовление одного или более экземпляров произведения  или его части в любой материальной форме, либо иное нарушение предусмотренных настоящим Законом авторского права или смежных прав влечет за собой гражданско-правовую, административную, уголовную ответственность в соответствии с законодательством Российской Федерации. (ст.146 УК РФ)


©Маркуц Вениамин Михайлович

канд. техн. наук, диплом ТН № 098695  от 13.05.1987 г.     

 тел. 8 (3452) 43-98-86,    Е-mail:

   

 

Вениамин Маркуц 

канд. техн. наук (Ph.D.)

DOCTOR  OF  SCIENCE, HONORIS CAUSA

of Academy of Natural History

профессор  РАЕ

EUROPEAN  ACADEMY OF NATURAL HISTORY

(FULL MЕMBER

 ЗОЛОТАЯ МЕДАЛЬ "ЕВРОПЕЙСКОЕ КАЧЕСТВО"

 Gold medal "European Quality"

Медаль  ВЕРНАДСКОГО В.И.

Медаль им. Вильгельма Лейбница (Wilhelm Leibniz)

EUROPEAN SCIENTIFIC AND INDUSTRIAL CONSORTIUM "ESIC"

 - Орден PRIMUS  INTER  PARES

MEDAL  EUROPEAN SCIENTIFIC AND INDUSTRIAL CONSORTIUM "ESIC"

 -  ISAAC  NEWTON  (МЕДАЛЬ ИСААКА НЬЮТОНА)

Заслуженный работник науки и образования

ЗАСЛУЖЕННЫЙ ДЕЯТЕЛЬ НАУКИ и ТЕХНИКИ

 

 Оглавление

Ведение

1.  Расчёт осадок инженерных конструкций на неоднородных основаниях при сложном очертании эпюры давления (одномерная задача)

1.1 Определение напряжений в грунтах от действия равномерной и треугольной полосовой нагрузки

1.2. Определение осадки основания от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника

1.3. Определение осадки основания от действия равномерной полосовой нагрузки

1.3.1  Осадка под центром равномерно распределенной нагрузки для однородного основания

1.3.2  Осадка на концах равномерно распределенной нагрузки для однородного основания

1.3.3. Осадка основания от равномерной нагрузки, дейст­вующей на расстоянии х от рассматриваемого сечения

1.4. Осадка основания грунтового слоя от действия трапециевид­ной нагрузки

         1.5. Определение предельных ошибок при расчёте осадок основания на слабых грунтах

1.6. Расчёт осадки основания земляного полотна на болоте (пример 1)

 1.7. Расчёт осадки основания земляного полотна на глинистых переувлажнённых грунтах (пример 2)

Сводка формул для расчёта осадки оснований

2.  Оценка устойчивости оснований на слабых грунтах

2.1  Общие положения

2.2  Коэффициент безопасности для плоской равномерной нагрузки

2.3  Проверка устойчивости основания под действием собственного веса насыпи и динамической нагрузки вышечно-лебёдочного блока буровой установки

2.4  Вывод формулы  для оценки устойчивости слабых оснований от действия трапециевидной нагрузки

ЛИТЕРАТУРА

Рецензии

  

Аннотация

Представлен метод определения осадки основания инженерных конструкций и сооружений, а также оценки их устойчивости с помощью аналитических формул, полученных на основе теории линейно-деформируемой среды.

 

Ведение

Моя практическая работа в области автомобильных дорог заключалась, главным образом, вопросами водно-теплового режима земляного полотна. Мне никогда не приходилось  сталкиваться с расчётами осадок и устойчивости дорожных конструкций на слабых грунтах, даже тогда, когда я занимался проблемами влажностного и мерзлотного режима земляного полотна на болотах. А ведь земляное полотно на болотах – это торф и песок, самые наглядные представители из семейства слабых грунтов. Хотя к слабым грунтам относятся также и глины, и суглинки, и супеси. В общем, все известные грунты, кроме каменных пород.

Но вот как-то пришлось мне некоторое время работать преподавателем высшего учебного заведения. Уже не помню, как некогда я сам сдавал экзамены по этом у предмету. Но мне самому пришлось столкнуться с тем, что студентам надо объяснять такое, в чём я сам не мог толком разобраться. Если описательная часть предмета трудностей не вызывала, то вот расчётная его часть, никакому логическому объяснению не представлялась – сплошные номограммы, графики, таблицы. И куча непонятных коэффициентов. Хотя чего ещё не хватало нашим признанным корифеям в области слабых грунтов – необходимые уравнения написаны и даже решены. Стоит лишь "взять интегралы" и всё становится логически ясным, понятным и удобным в практической работе.

 Мне вспоминается один весьма показательный пример строительства дороги на болоте. В то время я проводил на участке построенной дороги отбор проб для определения влажности грунтов земляного полотна. Вскоре появилась большая группа людей, громко о чём-то спорящих. Из разговоров я понял, что это сами строители, авторы  проекта и заказчики. Многие в болотных сапогах и с шестами. Некоторые спускались по откосу к основанию насыпи, протыкали шестами дно и говорили: - смотрите вот здесь песок, ещё ниже тоже песок. Уже позже я узнал, в чём дело.

А дело в том, что при возведении насыпи на болоте необходимо знать, какой объём песка требуется. Проектировщики рисовали на бумаге верхнюю трапецию земляного полотна на уровне поверхности болота и криволинейную фигуру погруженной в болото части песчаной насыпи. При этом кривая линия начиналась и заканчивалась в точках сопряжения откосов с подошвой насыпи (трапеции) (рис 1а). По такой фигуре и рассчитывали объёмы работ. А вот строители, с шестами ходящие по откосу и подошве насыпи, доказывали проектантам, что насыпь при погружении в болото расползается, и песка требуется гораздо больше, нежели это заложено в проекте. В общем, строители и проектанты договорились и ввели какие-то эмпирические коэффициенты.   

Уже много позже, когда взяв интегралы, и получив аналитические формулы для определения осадки земляного полотна на болоте, я с удивлением обнаружил, что зона погружения насыпи не ограничивается только откосом самой трапеции, а проходит значительно дальше (рис 1б).

Для определения осадки основания земляного полотна, инженерных конструкций и сооружений существует ряд методов. Определить осадку можно экспериментальным путём, возможно определение при помощи различных графиков и номограмм. Рассчитывают осадку также по формулам, главным образом по формулам эмпирическим. В данной работе представлен метод определения осадки основания инженерных конструкций и сооружений с помощью аналитических формул, полученных на основе теории линейно-деформируемой среды.

Рис 1  Схема консолидации основания на слабых грунтах

а) традиционно представление;

б) фактическая эпюра консолидации.

 Представленные в данной работе формулы позволяют проводить:

1. расчёт осадок инженерных конструкций на неоднородных основаниях при сложном очертании эпюры давления;

 2. оценку устойчивости оснований на слабых грунтах.

Приведены аналитические формулы для определения:

1. Напряжений в грунтах от действия равномерной и треугольной полосовой нагрузки.

2. Определение осадки однородного основания и многослойной грунтовой системы от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника:

определение осадки основания по вертикали, проходящей через угловую точку треугольника;

определение осадки основания по вертикали, проходящей по боковой линии треу­гольной нагрузки.

3. Определение осадки однородного основания и многослойной грунтовой системы от действия равномерной полосовой нагрузки:

определение осадки основания по вертикали, проходящей через центр равномерной полосовой нагрузки;

определение осадки основания по вертикали, проходящей по боковой линии равномерной полосовой нагрузки.

4. Определение осадки основания от действия трапециевидной полосовой нагрузки.

5. Определение предельных ошибок при расчёте осадок основания на слабых грунтах.

6.  Расчёт осадки основания земляного полотна на болоте (пример 1).

7.  Расчёт осадки основания земляного полотна на глинистых переувлажнённых грунтах (пример 2).

8. Оценка устойчивости оснований на слабых грунтах.

На основе полученных формул составлена  и апробирована в реальном проекте кустовой площадки схема деформирования поверхности основания рабочей зоны кустовой площадки от действия вышечно-лебёдочного блока при его монтаже и эксплуатации. Кустовая площадка возведёна безвыторфовочным методом на болоте I – го типа на одном из месторождений нефти в Тюменской области.

Автор примет замечания или предложения по улучшению информационного качества предлагаемой книги, а также и других моих работ. Прошу извинить меня за возможные ошибки, неточности и другие неудобства – у меня нет редактора, лаборанта или какого-либо помощника. Всё приходится делать самому от идеи до Internetа.

1. Расчёт осадок инженерных конструкций на неоднородных основаниях при сложном очертании эпюры давления (одномерная задача)

 

1. 1 Определение напряжений в грунтах от действия равномерной и треугольной полосовой нагрузки

В данном случае решается двумерная плоская задача с координатами x и z.  Очертание эпюры нагрузки на поверхность основания от веса строительных конструкций и самой насыпи соответствует очертанию поперечного профиля самого сооружения и может иметь различную форму: несколько ярусов, несимметричность, различную крутизну откосов и др. В этом случае сложная фактическая эпюра давления представляется комбинацией простых эпюр, а для определения напряжений в основании и расчёта осадки используется принцип суперпозиции. В качестве таких эпюр удобно применять равномерную полосовую нагрузку и нагрузку, распределённую по закону треугольника.

В общем виде осадка грунтовой толщи определяется как

 ,               где                         ,

 

где Е и μ - модуль деформации и коэффициент Пуассона сжимаемого слоя. Если распределение функции σz  известно, то осадку грунтовой толщи от действия внешних и внутренних нагрузок можно определить  либо послойным суммированием, что и делалось до последнего времени, а может делается и до сих пор, либо по аналитической формуле, если хоть кто-либо догадался бы взять соответствующие интегралы.  Если распределение напряжений σz в грунтах принять на основе теории линейно-деформируемой среды, то для равномерной полосовой нагруз­ки [1]:

   (рис 1.1).

 Рис 1.1  Схема к расчёту напряжений в грунтах от действия равномерной полосовой нагрузки

 

 Рис 1.2  Схема к расчёту осадки и напряжений в грунтах от действия равномерной полосовой нагрузки


1.2.  Определение осадки основания от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника


Рис. 1.4   Схема к расчёту осадки основания от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника

Осадка однородной грунтовой толщи


Осадка многослойной грунтовой системы по вертикали, проходящей через угловую точку треугольника


Осадка однородного основания по вертикали, проходящей через угловую точку треугольника:


Осадка однородного основания по вертикали, проходящей по боковой линии треу­гольной нагрузки

О

Осадка многослойной грунтовой системы по вертикали, проходящей по боковой линии треу­гольной нагрузки


1.3.  Определение осадки основания от действия равномерной полосовой

нагрузки

Осадка основания грунтового слоя от действия равномерной полосовой нагрузки определится как сумма осадок от действия эле­ментарных нагрузок, распределенных по закону треугольника, либо непосредственным интегрированием аналитической формулы (1.2).

Проинтегрируем сначала формулу (1.2), а затем проверим её путём сложения осадок от действия двух эле­ментарных нагрузок, распределенных по закону треугольника. Расчётная схема приведена на рис. 1.2.

1.3.1  Осадка под центром

равномерно распределенной нагрузки для однородного основания

Интегрирование аналитической формулы (1.2) при Х = 0 (под центром равномерной нагрузки) для однородного основания


Интегрирование третьего члена уравнения (1.15) при Х = 0 (под центром равномерной нагрузки) для однородного основания


Проверка дифференцированием:

Таким образом, полная осадка под центром равномерной нагрузки при Х = 0 для однородного основания равна:

Окончательно имеем:

Осадка под центром равномерной нагрузки для однородного основания

  

Проверка формулы (1.16) суммированием элементарных нагрузок, распределённых по закону треугольника

Рис 1.5   Элементарная нагрузка, распределённая по закону треугольника

Осадка от действия нагрузки, распределённой по закону треугольника по боковой линии треугольника в точке В:

Осадка от действия нагрузки, распределённой по закону треугольника в угловой точке А:

Рис 1.6  Схема, иллюстрирующая замену равномерной нагрузки на элементарные нагрузки, распределённые по закону треугольника

 

1.3.2  Осадка на концах равномерно распределенной нагрузки

для однородного основания

При

Осадка на концах равномерно распределенной нагрузки

для однородного основания:


1.4.  Осадка основания грунтового слоя от действия трапециевид­ной

нагрузки

Осадка основания грунтового слоя от действия трапециевид­ной нагрузки в любом из рассматриваемых сечений А, В, С (рис.1.9) определится как сумма осадок от действия элементарных нагрузок, распределенных по закону треугольника и равномерной полосовой нагрузки.

Осадка слоя толщиной z2z1  под центром нагрузки равна:


Рис. 1.9-а   Схема к расчёту осадки основания от действия трапециевидной полосовой нагрузки, разбитой на равномерно распределённую и нагрузки, распределенные по закону треугольника


Рис. 1.9-б   Схема к расчёту осадки основания от действия трапециевидной полосовой нагрузки, разбитой на элементарные нагрузки, распределенные по закону треугольника

При слоистом основании общая осадка будет равна сумме оса­док каждого слоя. Аналогичным образом определяется осадка неод­нородных оснований при любом сложном очертании эпюры давления, при этом "собираются " все нагрузки на основание слева и справа от рассматриваемого сечения и подставляются в соответствующие формулы с соответствующими параметрами.

Расчёты по определению осадки основания, проведённые для условий неоднородных болот и переувлажнённых грунтов, показали хорошее соответствие с натурными данными. Это позволяет рекомендовать полученные формулы для практических расчётов.


1.5. Определение предельных ошибок при расчёте осадок основания на слабых грунтах


Отметим, что ошибка самой формулы составляет величину, равную 0,06, то есть 6%. Остальная, и большая часть ошибки, приходится на параметры, хоть и входящие в формулу, но не связанные с её структурой. Аналогичным образом определяются предельные относительные ошибки при расчёте осадки основания по другим формулам.


1.6. Расчёт осадки основания земляного полотна на болоте

(пример 1)

Исходные данные:

Рабочая отметка – 150 см; грунт земляного полотна  - песок мелкий пылеватый с объёмным весом 1,8 г/см3; основание насыпи в естественном основании сложено слоем торфа I– го типа; глубина болота  - 3 метра; модуль деформации Е = 1,5 кг/см2; расчётная нагрузка Р = 0,33 кг/см2ξ = 1. Остальные размеры указаны на рис. 1.10.

Рис  1.10   Поперечный профиль земляного полотна на болоте с использованием торфа в основании насыпи (размеры указаны в см)


Рис  1.10   Поперечный профиль земляного полотна на болоте с использованием торфа в основании насыпи

1.7. Расчёт осадки основания земляного полотна на глинистых

 переувлажнённых грунтах (пример 2)

В качестве примера приведён расчёт осадки основания земляного полотна на глинистых переувлажнённых грунтах мощностью ис. 1.13). Модуль деформации грунтов основания принят равным Е = 3 МПа, коэффициент Пуассона в соответствии с данными таблицы 1 μ = 0,42, Р1 = Р2 = 0,12 МПа.

 

Рис. 1.13 Схема к расчёту осадки основания земляного полотна автомобильной дороги на глинистых переувлажнённых грунтах мощностью 3 м

1 = 0,12 МПа, Р2 = 0,12 МПа, Е = 3 МПа,  μ = 0,42,  ξ= 0,39)


Осадка однородной грунтовой толщи от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника и расположенной на расстоянии х от рассматриваемого сечения

Осадка многослойной грунтовой системы от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника и расположенной на расстоянии х от рассматриваемого сечения

Осадка многослойной грунтовой системы от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника по вертикали, проходящей через угловую точку треугольника

Осадка однородного основания от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника по вертикали, проходящей через угловую точку треугольника

Осадка однородного основания от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника по вертикали, проходящей по боковой линии треу­гольной нагрузки

Осадка многослойной грунтовой системы от действия полосовой нагрузки, распределённой по закону треугольника по вертикали, проходящей по боковой линии треу­гольной нагрузки


Осадка под центром равномерной нагрузки для однородного основания

Осадка на концах равномерно распределенной нагрузки для однородного основания

Осадка слоя толщиной  z2z1 под центром равномерной нагрузки

=

Осадка слоя толщиной  z2z1 на концах равномерно распределенной нагрузки

 

Осадка однородного основания от равномерной нагрузки, дейст­вующей на расстоянии х от рассматриваемого сечения

      

Осадка слоя z2z1  от действия равномерной нагрузки, расположенной на расстоянии х от сечения

2.  Оценка устойчивости оснований на слабых грунтах

2.1  Общие положения

Многие территории России находятся в зоне так называемых слабых грунтов – пески, супеси, глины, суглинки.  Инженерные сооружения и конструкции, построенные на таких грунтовых основаниях, в отличие от скалистых пород, и чаще, и сильнее  подвержены влиянию погодно-климатических факторов. Проектирование и строительство инженерных сооружений и конструкций на слабых основаниях требует надёжного и совершенного математического аппарата для определения величины консолидационной осадки и оценки прочности и устойчивости.

Если всю толщу  слабых грунтов заменить более прочными, привозными, то при соблюдении надлежащего качества при производстве работ прочность и устойчивость таких оснований будет обеспечена несомненно, с большим запасом прочности. Следовательно, в основании должен находиться слой более прочного такой мощности, чтобы прочность и устойчивость основания соответствовала требованиям.

Таким образом, расчёты прочности грунтовых оснований сводятся к определению величины консолидации и последующей проверке устойчивости. Если окажется, что осадка основания, определённая по условиям естественной консолидации окажется недостаточной для обеспечения устойчивости, следует предусмотреть меры принудительной консолидации, либо частичного или полного удаления слабого грунта основания.

Нагрузка, действующая на основание, в общем виде может иметь трапециевидную форму и более сложные очертания: несколько ярусов, несимметричность и различную крутизну откосов. В этом случае сложная фактическая эпюра давления представляется комбинацией простых эпюр, а для определения напряжений в основании, расчёта осадки и оценке устойчивости используется принцип суперпозиции.

Условие предельного равновесия (условие прочности) для связных грунтов:


 

2.2  Коэффициент безопасности для плоской равномерной нагрузки

Количественным показателем степени устойчивости основания в некоторой точке является коэффициент стабильности, показывающий во сколько раз можно увеличить (или уменьшить) заданную внешнюю нагрузку, чтобы довести напряжённое  состояние в основании до некоторого состояния, принятого за предельное. Минимальное значение коэффициента стабильности для горизонта определяет величину коэффициента безопасности – Кб.

  Рис. 2.1  Схема  расчёта напряжений для плоской равномерной нагрузки

В общем случае напряжённого состояния для условий плоской задачи дифференциальные уравнения равновесия при действии равномерной нагрузки для линейно-деформируемы тел при горизонтально ограничивающей полупространство плоскости (направление оси x - горизонтально, оси  z - вертикально) из теории упругости, записываются в следующем виде:


2.4  Вывод формулы  для оценки устойчивости слабых оснований от действия трапециевидной нагрузки

Оценка устойчивости слабых оснований от действия нагрузок любой формы основан на принципе суперпозиции сил. Принцип суперпозиции — это допущение того, что если составляющие сложного процесса воздействия взаимно не влияют друг на друга, то результирующий эффект будет представлять собой сумму эффектов, вызываемых каждым воздействием в отдельности. Принцип суперпозиция сил допускает заменить действие множества сил только одной, результирующей силой, действие которой на тело, равно векторной сумме всех сил, действующих на тело. Силы складываются.

Рис 2.2 Схема к расчёту коэффициента безопасности слабых оснований от действия трапециевидной нагрузки


ЛИТЕРАТУРА

1. Цытович Н.А. Механика грунтов, М.: Высшая школа, 1973, 280 с.

2. Основания, фундаменты и подземные сооружения. М.И. Горбу­нов - Посадов и др. под общ. ред. Е.А. Сорочана и Ю.Г. Трофименко­ва. М.: Строиздат, 1985, 480 с.

3. Евгеньев И.Е., Казарновский В.Д. Земляное полотно автомобильных дорог на слабых грунтах, М.: Транспорт, 1976, 272 с.

4.  Земляное полотно автомобильных дорог в северных условиях под ред. А.А. Малышева, М. Транспорт, 1974, 288 с.

5. Автомобильные дороги Севера под ред. И.А. Золотаря, М.: Транспорт, 1981, 247 с.

6. Инструкция по проектированию автомобильных дорог нефтяных промыслов Западной Сибири ВСН 26-80 Миннефтестрой, Тюмень, 1981

7. Расчёт дорожных насыпей на болотных грунтах  РСН 09-85 Госстрой БССР, Минск, 1985

8. Руководство по проектированию земляного полотна автомобильных дорог на слабых грунтах, М.: Транспорт, 1978

9. Основания зданий и сооружений СНиП 2.02.01-83 Госстрой СССР - М.: Строиздат, 1985, 40 с.

10. Яромко В.Н. Расчёт конечных осадок дорожных насыпей на торфяных грунтах – в сб. тр. БелдорНИИ, Минск, 1986 г.

11.  Яромко В.Н. Прогнозирование осадок слабых водонасыщенных грунтов, Основания, фундаменты и механика грунтов, № 3, 1977 г.

 12. Яромко В.Н. Пути совершенствования методов расчёта земляного полотна местных дорог на слабых грунтах, в сб. тр. СоюздорНИИ, 1988, с. 41-44

13. Маркуц В.М.  Определение конечной величины осадок поверхности основания от действия трапециевидной полосовой нагрузки, сб. тезисов докладов научн. техн. конференции "Проблемы и практика строительства в Тюменской области", Тюмень, 1990, с.48 – 49.

14. Маркуц В.М. Определение осадки основания земляного полотна аналитическим методом, сб. тезисов докладов научн. техн. конференции "Использование отходов промышленности при строительстве и эксплуатации автомобильных дорог в Нечернозёмной зоне РСФСР", Владимир, ВПИ, 1990, с. 13 – 14.

15. Маркуц В.М.  Оценка устойчивости оснований на слабых грунтах, сб. научн. трудов "Проблемы освоения нефтегазовых ресурсов Западной Сибири", ТИИ, Тюмень, 1992, с. 200- 202.

16. Маркуц В.М. Определение осадки основания земляного полотна автомобильных дорог при сложном очертании эпюры давления (рукопись).  

 

основания, расчёт осадок, консолидация основания, расчёт устойчивостиоснования, расчёт осадок, консолидация основания, расчёт устойчивости

читать полный текст ЗДЕСЬ: РАСЧЁТ  ОСАДОК,  ПРОЧНОСТИ  И  УСТОЙЧИВОСТИ  НЕОДНОРОДНЫХ  ОСНОВАНИЙ  СТРОИТЕЛЬНЫХ  КОНСТРУКЦИЙ  НА  СЛАБЫХ  ГРУНТАХ  ПРИ  СЛОЖНОМ  ОЧЕРТАНИИ  ЭПЮРЫ  ДАВЛЕНИЯ

РАСЧЁТ  ОСАДОК,  ПРОЧНОСТИ  И  УСТОЙЧИВОСТИ  НЕОДНОРОДНЫХ  ОСНОВАНИЙ  СТРОИТЕЛЬНЫХ  КОНСТРУКЦИЙ  НА  СЛАБЫХ  ГРУНТАХ  ПРИ  СЛОЖНОМ  ОЧЕРТАНИИ  ЭПЮРЫ  ДАВЛЕНИЯ

перейти на карту сайта

Яндекс.Метрика
Главная::Новости::Уcлуги::Клиенты::Контакты::Задать вопрос::Поиск::Карта сайта
2001 - 2005 г. г. ВЕНИАМИН МАРКУЦ
ВебСтолица.РУ: создай свой бесплатный сайт!  | Пожаловаться  
Движок: Amiro CMS